的输入晶体管来实现安培级的输入电流。 霍尔传感器放大器图1示出了lt6011被用作一个低功率霍尔传感器放大器时的情形。霍尔传感器的磁灵敏度与加在其两端的dc激励电压成比例。当偏置电压为1v时，该霍尔传感器的灵敏度被规定为4mv/mtesla磁场。然而，在该dc偏置电平条件下，400ω电桥的消耗电流为2.5ma。虽然降低激励电压将会减少功耗，但这样做也有可能造成灵敏度下降。在这一场合，精准的微功率放大所具有的优势变得尤为突出。lt1790-1.25微功率基准提供了一个稳定的1.25v基准电压。7.87k:100k阻性分压器使之在7.87k电阻器的两端衰减至90mv左右，并且，lt1782起一个缓冲器的作用。当该90mv电压被作为激励电压施加在霍尔电桥的两端时，电流仅为230μa，这尚不及原始数值的1/10。不过，正如前文所提到的那样，此时灵敏度也将出现同样幅度的下降，即低至0.4mv/mt。恢复高灵敏度的方法是借助一个精准的微功率放大器来获得增益。于是，将lt6011配置为一个增益为101的仪表放大器。对于如此高的增益来说，可允许采用lt6011，而且这样做也是有利的，因为它具有出众的输入精度
的输入晶体管来实现安培级的输入电流。 霍尔传感器放大器图1示出了lt6011被用作一个低功率霍尔传感器放大器时的情形。霍尔传感器的磁灵敏度与加在其两端的dc激励电压成比例。当偏置电压为1v时，该霍尔传感器的灵敏度被规定为4mv/mtesla磁场。然而，在该dc偏置电平条件下，400ω电桥的消耗电流为2.5ma。虽然降低激励电压将会减少功耗，但这样做也有可能造成灵敏度下降。在这一场合，精准的微功率放大所具有的优势变得尤为突出。lt1790-1.25微功率基准提供了一个稳定的1.25v基准电压。7.87k:100k阻性分压器使之在7.87k电阻器的两端衰减至90mv左右，并且，lt1782起一个缓冲器的作用。当该90mv电压被作为激励电压施加在霍尔电桥的两端时，电流仅为230μa，这尚不及原始数值的1/10。不过，正如前文所提到的那样，此时灵敏度也将出现同样幅度的下降，即低至0.4mv/mt。恢复高灵敏度的方法是借助一个精准的微功率放大器来获得增益。于是，将lt6011配置为一个增益为101的仪表放大器。对于如此高的增益来说，可允许采用lt6011，而且这样做也是有利的，因为它具有出众的输入精度
+5 to +15v 23.7 10.7kω 0.8 to 3.2v +/- 10mv，vcm=0v 2v +5 to +15v 119.9 1.74kω 0.8 to 3.2v v- = 0v，v+= 0 to 1v 1v +10 to +15v 7.5 78.7kω 1 to 8.5v v- =0v，v+=0 to 100mv 1v +5 to +15v 31 7.87kω 1 to 4.1v v- =0v，v+= 0 to 10mv 1v +5 to +15v 259.1 787kω 1 to 3.6v 4 滤去高频共模信号 所有的仪表放大器都能校正高频中超出频带的信号，一旦校正，这些信号就变成直流失调误差出现在输出端。图9的电路提供了一个很好的rfi抑制，在仪表放大器的通频带内不会降低性能。电阻r1和电容c1（同样r2和c2）组成一个低通rc滤波器，- 3db带宽f=1/（2πr1c1），代入元件值，
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